Lors de la conception d'un poteau BA soumis à la compression et au pliage, le programme vérifie indépendamment les trois sections transversales le long de la hauteur de poteau : en haut, en bas et dans la partie centrale (la position exacte de cette section croisée est déterminée par le moment conformément aux dispositions des normes).
En fonction des réglementations, la position de la section et le fait que le poteau soit avec ou sans translation, déterminent si dans la section donnée l’influence des effets de second ordre sera prise en compte (évidemment, si l’élancement du poteau dépasse la valeur limite réglementaire).
La procédure la plus courante pour la majorité des normes BA se présente comme suit :
- pour les structures avec noeuds sans translation - l'influence de l'élancement peut être prise en compte dans la section centrale d'un poteau; pour les coupes aux extrémités du poteau, l'influence de l'élancement est ignorée.
- pour les structures avec nœuds avec translation - l’influence de l’élancement est prise en compte de manière identique pour chaque section du poteau.
L’exception est par exemple la norme britannique BS dans laquelle l’influence de l’élancement est également prise en compte aux extrémités du poteau avec nœuds sans translation. Par contre, dans les normes ACI et CSA, pour la structure avec nœuds avec translation, une augmentation de l’influence de l’élancement pour la section centrale peut survenir.
Pour ces trois sections ainsi interprétées, les calculs du ferraillage sont effectués. Le ferraillage est calculé dans le processus itératif ; le nombre d’itérations augmente jusqu'à ce que le ferraillage assure une résistance satisfaisante dans toutes les sections du poteau, pour chacune des combinaisons.
La combinaison dimensionnante est interprétée comme un jeu de combinaisons des charges avec la position de la section pour laquelle le taux de travail le plus important a lieu.
À trois sections soumises au dimensionnement correspondent trois jeux de forces (c’est-à-dire de l’effort axial, des moments et éventuellement, des efforts tranchants) pour chaque combinaison dans le tableau de définition des charges.
Le calcul de la résistance du poteau en flexion composée se fait suivant le schéma :
où : Acc est l’aire de la section comprimée (conformément au diagramme de la répartition s), E étant le module de Young.
La figure présente le diagramme rectangulaire des contraintes. Pour certaines normes, le diagramme parabolique-rectangulaire est présent.
La méthode réglementaire disponible pour la norme polonaise PN-B-03264 (2002) est une exception.
L’augmentation du ferraillage jusqu’à obtenir la résistance exigée (algorithme d’optimisation) se fait d’après le schéma suivant :
- à chaque pas de l’itération, le programme vérifie quelle méthode d’augmentation de la section d’acier est plus efficace.
- On prend le diamètre plus important des barres d’un groupe donné (le groupe des barres d’angle et des barres réparties le long des côtés sont analysés séparément)
- le nombre de barres le long des côtés du poteau augmente
- le nombre de barres dans le groupe (faisceaux de barres) augmente - le groupe des barres d’angle et des barres réparties le long des côtés sont analysés séparément.
- une solution permettant d’obtenir la plus grande résistance pour le moindre accroissement de la masse des armatures qui passe à l’étape suivante
- la capacité pour toutes les combinaisons de charges est vérifiée une à une par le programme ; si la condition de capacité n'est pas remplie pour l'une des combinaisons de la condition, l'étape d'itération suivante a lieu (augmentation de l'armature)
- une augmentation du niveau d'optimisation permet une analyse parallèle de plusieurs scénarios de l'augmentation de l'armature de la surface ; la solution la plus réaliste est alors adoptée.