평면 베어링의 지름 틈새 설계

이 프로그램은 지정된 베어링 저널 지름의 지름 틈새 및 속도에 대한 사전 설계를 제공합니다. 지름 틈새의 값은 실험적 공식에 따라 계산되는 상대 지름 틈새를 사용하여 설계됩니다.

설명:

	Ψ	상대 지름 틈새 [-]
	v H	원주 저널 베어링 속도 [m s -1 ]

상대 지름 틈새는 베어링 특성에 영향을 미치는 중요한 설계 매개변수입니다. 범위는 0.0005 ~ 0.004입니다. 고유 압력이 높은 베어링은 슬라이딩 속도가 느린 경우 상대 지름 틈새 값이 작아야 하고 슬라이딩 속도가 빠른 경우 상대 지름 틈새 값이 커야 합니다.

상대 지름 틈새의 값이 증가하면 베어링 하중 용량이 감소하고 저널 베어링 진동 위험 및 베어링 라이닝의 공동 현상이 증가합니다. 슬라이딩 저널 속도는 반경 틈새 선택에 가장 많은 영향을 줍니다. 라이닝 재질 및 실습에 따라 선택합니다.

배비트	(0.5 ~ 1) .10 -3
청동	(0.8 ~ 2) .10 -3
알루미늄 합금	(1.2 ~ 2.5) .10 -3
주철, 흑연	(2 ~ 3) .10 -3
플라스틱	(1.5 ~ 10) .10 -3

좁고 정밀한 베어링의 경우 가장자리 하중이 발생하지 않으므로 더 낮은 값이 선택됩니다.

베어링 하우징 내의 압력으로 인한 내부 부시 지름 감소

상대적 간섭으로 부시를 베어링 하우징으로 압축:

일부 접촉 압력 상승

설명:

상대적 간섭의 권장 크기

ϑ ≈ 1.3. 10 ^-3 - 알루미늄 합금의 베어링 하우징

ϑ ≈ 0.6. 10 ^-3 - 주철 또는 강의 베어링 하우징

부시 압축으로 인한 지름 틈새 변경은 다음 등식으로 결정됩니다.

반지름 방향 온도 증감에 의한 지름 틈새 변경

베어링 부품은 작동 중 열 가열로 인해 팽창됩니다. 반지름 방향 온도 증감의 영향으로 반지름 틈새의 변경이 발생하고 그 값은 다음과 같습니다.

Δ φ _T = (α _L - α _H ) (1 - B) (T _V - T _U ) - 0.6 (α _L ΔT _rL - 0.75 α _H Δ T _rH

설명:

부시 유효 두께: s _e = (D1 - d s _V ) / 2 [mm]

외부 베어링 표면과 슬라이딩 표면 사이의 반지름 방향 온도 증감:

ΔT _rL ≈ 5 ... 15 [°C]

슬라이딩 표면과 샤프트 중심 사이의 반지름 방향 온도 증감:

ΔT _rH 11.0pt ≈ 2 ... 5 [°C]

반지름 방향 온도 증감에 의한 지름 틈새의 변경은 다음 방정식으로 결정됩니다.

Δd _T =Δφ _T d [mm]

사용된 변수의 의미:

d	저널 베어링 지름 [mm]
D 1	베어링 본체의 내부 지름 [mm]
D 2	베어링 본체의 외부 지름 [mm]
Δd p	압축으로 발생된 부시의 클램핑으로 인한 지름 틈새 변경 [mm]
ΔdT	반지름 방향 온도 증감에 의한 지름 틈새 변경 [mm]
Δd 1	베어링 본체로 부시를 압축하여 발생한 간섭의 평균값 [μm]
E L	베어링 본체 재질의 탄성 계수 [MPa]
E p	부시 재질의 탄성 계수 [MPa]
S e	부시 유효 두께 [mm]
S v	부시 라이닝의 두께 [mm]
T U	베어링 주변 온도 [°C]
T v	베어링 출구의 윤활제 평균 온도 [°C]
ΔT	외부 베어링 표면과 슬라이딩 표면 사이의 반지름 방향 온도 감소 [°C]
ΔT rH	외부 베어링 표면과 슬라이딩 표면 사이의 반지름 방향 온도 감소 [°C]
ΔT rL	슬라이딩 표면과 샤프트 중심 사이의 반지름 방향 온도 감소 [°C]
α L	베어링 본체의 열 팽창 계수 [°C -1 ]
α H	베어링 저널 재질의 열 팽창 계수 [°C -1 ]
ν L	베어링 본체 재질의 프와송 비 [-]
ν p	부시 재질의 프와송 비 [-]
υ	상대적 간섭 [-]