圧縮ばねの英国単位での計算式
一般的な計算式
コイルの外径
D 1 = D + d [インチ]
ここで
D | 平均ばね直径 [in] | |
d | 線径 [in] |
コイルの内径
D 2 = D - d [インチ]
ここで
D | 平均ばね直径 [in] | |
d | 線径 [in] |
作動たわみ
H = L 1 - L 8 = s 8 - s 1 [インチ]
ここで
L 8 | 最大荷重時のばねの長さ [in] | |
L 1 | あらかじめ荷重を加えたばねの長さ[インチ] | |
s 8 | 最大荷重時のばねのたわみ [in] | |
s 1 | あらかじめ荷重を加えたばねのたわみ[インチ] |
ばね指数
c = D/d [-]
ここで
D | 平均ばね直径 [in] | |
d | 線径 [in] |
ワールの応力修正係数
ここで
c | ばね指数 [-] |
ばねによって加えられた全体的な力
ここで
d | 線径 [in] | |
| τ | 一般的なばねの材料のねじり応力 [psi] | |
D | 平均ばね直径[mm] | |
K w | ワールの応力修正係数 [-] | |
G | ばねの材料の弾性係数[psi] | |
s | ばねの全般的なたわみ[インチ] | |
n | 有効巻数[-] | |
F 0 | ばねの初期テンション[N] |
ばね定数
ここで
d | 線径 [in] | |
D | 平均ばね直径[mm] | |
G | ばねの材料の弾性係数[psi] | |
n | 有効巻数[-] | |
F 8 | 最大荷重時のばねの最大作動力 [psi] | |
F 1 | 最小荷重時のばねの作動力[psi] | |
H | 作動たわみ [in] |
平均ばね直径
ここで
G | ばねの材料の弾性係数[psi] | |
d | 線径[mm] | |
k | ばね定数[lb/in] | |
n | 有効巻数[-] |
ばねの全般的なたわみ
s = F / k [in]
ここで
F | ばねによって加えられた全体的な力 [lb] | |
k | ばね定数[lb/in] |
ばねの自由長
L 0 = L 1 + s 1 = L 8 + s 8 [インチ]
ここで
L 8 | 最大荷重時のばねの長さ [in] | |
L 1 | あらかじめ荷重を加えたばねの長さ[インチ] | |
s 8 | 最大荷重時のばねのたわみ [in] | |
s 1 | あらかじめ荷重を加えたばねのたわみ[インチ] |
ばねの設計計算
特定の荷重、材料、取付寸法、またはばね径について、線径、巻数、ばねの自由長さ L 0 を設計します。線径が推奨値の場合、自由状態のばねねじ部間のピッチ t は、0.3 D ≤ t ≤ 0.6 D [インチ]の範囲になります。
ばねは強度条件 τ 8 ≤ u s τ A と、一部のばねジオメトリ寸法の推奨範囲を基準にします。
L 8 ≥ L minF かつ D ≤ L 0 ≤ 10 D かつ L 0 ≤ 31.5 in かつ 4 ≤ D/d ≤ 16 かつ n≥ 2 かつ 12 d ≤ t < D
ここで
D | 平均ばね直径 [in] | |
d | 線径 [in] | |
| τ | 自由状態の有効コイルのピッチ[インチ] | |
τ 8 | 最大荷重応力時のばねの材料のねじり応力 [psi] | |
τ A | ばねの材料の許容ねじり応力[psi] | |
u s | 材料の稼働係数[-] | |
L 8 | 最大荷重時のばねの長さ [in] | |
L minF | ばねの限界試験長さ [in] | |
n | 有効巻数[-] |
座屈の安全条件に従い、条件の仕様で疲労荷重をチェックします。
設計手順
1:指定された荷重、材料、およびばね取付寸法
最初に入力値をチェックし、計算します。
上記の強度要件およびジオメトリック要件に従って、線径と巻数を設計するか、仕様のばね径の値を使用します。
設計の間、プログラムが最小値から最大値までステップバイステップ方式で、強度とジオメトリックの条件に合うすべてのばねの線径を計算します。すべての条件を満たす場合、他に条件に合うばねの線径があっても、このときに選択した値で設計は完了します。これは、線径とコイル数がいずれも最小の値のばねが、プログラムで設計されることを意味します。
2.指定された荷重、材料、およびばね径のばねの設計
最初に、計算の入力値をチェックします。
上記の表にある強度条件およびジオメトリック条件か、仕様に指定された取付寸法 L 1 または L 8 か、ばねの作動たわみの制限値に従って、線径、巻数、ばねの自由長さ、取付寸法を設計します。
指定された線径についてばねを設計する場合は、次の式を使用します。
ここで
τ 8 = 0.85 τ A | ||
F 8 | 最大荷重時のばねの最大作動力 [psi] | |
D | 平均ばね直径 [in] | |
K w | ワールの応力修正係数 [-] | |
τ 8 | 最大荷重応力時のばねの材料のねじり応力 [psi] | |
τ A | ばねの材料の許容ねじり応力[psi] | |
この線径について、適切な組み合わせのばねの寸法を設計できない場合、強度とジオメトリックの両条件に合うすべてのばねの線径を、最小寸法から最大寸法までテストします。適切な巻数をテストし、ばねの設計が条件に合うかどうかを確認します。この場合、他に適したばねの線径がある場合でも、選択した値で設計が完了し、ばねは最小線径と最小巻数で設計されます。
3.指定された最大作動力、決定した材料、取付寸法、およびばね径に従ったばねの設計
最初に、計算の入力値をチェックします。
次に線径、巻数、ばねの自由長さ、最小作動力 F 1 を、上記の強度条件およびジオメトリック条件に従って設計します。
指定された線径についてばねを設計する場合は、次の式を使用します。
ここで
τ 8 = 0.85 τ A | ||
F 8 | 最大荷重時のばねの最大作動力 [psi] | |
D | 平均ばね直径 [in] | |
K w | ワールの応力修正係数 [-] | |
τ 8 | 最大荷重応力時のばねの材料のねじり応力 [psi] | |
τ A | ばねの材料の許容ねじり応力[psi] | |
この線径について、適切な組み合わせのばねの寸法を設計できない場合、強度とジオメトリックの両条件に合うすべてのばねの線径を、最小寸法から最大寸法までテストします。適切な巻数をテストし、ばねの設計が条件に合うかどうかを確認します。この場合、他に適したばねの線径がある場合でも、選択した値で設計が完了し、ばねは最小線径と最小巻数で設計されます。
ばねの計算チェック
指定された荷重、材料、ばねの寸法について、取付寸法と作動たわみの対応値を計算します。
最初に計算の入力値をチェックします。次に、次の数式を使用して取付寸法が計算されます。
あらかじめ荷重を加えたばねの長さ
最大荷重時のばねの長さ
ここで
L 0 | 自由ばねの長さ[インチ] | |
F 1 | 最小荷重時のばねの作動力 [in] | |
n | 有効巻数[-] | |
D | 平均ばね直径 [in] | |
G | ばねの材料の弾性係数[psi] | |
d | 線径 [in] | |
F 8 | 最大荷重時のばねの最大作動力 [psi] |
作動たわみ
H = L 1 - L 8 [インチ]
作動力の計算
指定された材料、取付寸法、ばねの寸法について、作動状態のばねによって加えられた力を計算します。まず、入力データをチェックし計算し、次に作動力を次の式を使って計算します。
最小作動力
最大作動力
ばねの出力パラメータの計算
すべての種類のばねの計算に共通です。次の順序で計算します。
ばね定数
ばねの理論限界時の長さ
L 9 = (n + n z + 1 - z 0 ) d [インチ]
ばねの限界試験長さ
L minF = L 9max + S amin [インチ]
限界状態におけるばねの上限の長さ L 9max:
非固定端 | |
L 9max = 1.03 L 9 [インチ] | |
固定端および(n + nz) <= 10.5 の場合 | |
L 9max = (n + n z ) d [インチ] | |
固定端および(n + nz) > 10.5 の場合 | |
L 9max = 1.05 L 9 [インチ] | |
最大荷重状態のばねの有効コイル間の最小許容距離の合計
このとき、c < 5 のばね指数値には値 c = 5 を使用します｡
限界状態のばねのたわみ
s 9 = L 0 - L 9 [インチ]
限界ばね力
F 9 = k S 9 [lb]
コイル間の距離
有効コイルのピッチ
t = a + d [in]
あらかじめ荷重を加えたばねのたわみ
s 1 = L 0 - L 1 [インチ]
全ばねたわみ
s 8 = L 0 - L 8 [インチ]
あらかじめ荷重を加えた状態でのばね材料のねじり応力
最大荷重応力時のばねの材料のねじり応力
密着長さ応力
ばねの展開長さ
l = 3.2 D (n + n z ) [インチ]
ばね質量
ばねの変形エネルギー
ばね波動における自然振動数
慣性による相互コイル衝撃の誘発に関するばねの危険(限界)速度
ばね荷重のチェック
τ 8 ≤ u s τ A かつ L minF ≤ L 8
使用される変数の意味: